大理巖顆粒及試樣尺寸對沖擊傾向影響的試驗

大理巖試樣的長度對單軸壓縮試驗的影響——相同直徑試樣的單軸壓縮強度隨長度的減小而增加，而使用柔性墊片強度則隨長度的減小而減小，表明試驗機壓頭與試樣端面之間存在摩擦，其影響程度隨巖性而變化。2塊粒徑為0.5～1mm的細晶大理巖，試樣長度對強度的影...

大理巖動態(tài)劈裂試樣的破壞應變——脆性材料基于應變的強度準則逐漸受到重視，為研究巖石在動態(tài)拉伸條件下的破壞應變規(guī)律，利用分離式hopkinson壓桿對不同尺寸的大理巖巴西圓盤和帶平臺的巴西圓盤進行寬應變率范圍的動態(tài)劈裂試驗。研究不同類型的試樣在不同應變...

大尺寸混凝土試樣豎桿壓縮試驗

對于相同材質的硅鋼片,形狀和尺寸不同時對應的磁性能測試結果也不同。在相同環(huán)境(18~28℃,濕度小于80%rh)和地點的條件下,選用4種磁導計對5種牌號的硅鋼片的交流鐵損和磁極化強度進行測量,以更清楚地了解不同試樣尺寸對硅鋼片磁性能測試結果的差異。

金屬拉伸試驗標準試樣類型及尺寸

大理巖蠕變特性試驗研究——巖石的流變特性是巖石重要的力學特性之一，它控制著巖石的蠕變參數(shù)。利用自行研制的uct-1型蠕變試驗裝置，采用單調連續(xù)加載和分級加載方式，對南陽大理巖進行了單軸壓縮蠕變試驗研究。根據(jù)試驗結果，將蠕變強度與瞬時強度進行了比...

金屬拉伸試驗標準試樣尺寸

通過對x70螺旋埋弧焊管生產中焊縫沖擊試驗的總結和分析,研究了沖擊試樣的v形槽深度、v形槽中心偏離外焊縫中心距離、試樣尺寸、試驗冷卻溫度以及低溫冷卻、保溫時間對焊縫沖擊試驗值的影響。結果顯示:隨著v形槽深度的增加,焊縫沖擊功呈線性降低;在正常情況下(即v形槽中心偏離外焊縫中心距離為0)的焊縫沖擊功比在v形槽中心偏離情況下的沖擊功低;半尺寸試樣(55mm×10mm×5mm)的沖擊功換算后大于全尺寸試樣(55mm×10mm×10mm)的沖擊功;隨著試驗溫度的增加,焊縫沖擊功逐漸增加,呈遞增趨勢;沖擊試樣在完全冷卻后,保溫時間的長短對沖擊功的影響不大。

為分析孔洞數(shù)量及孔徑對大理巖力學特性的影響,對含不同孔洞數(shù)量及孔徑的大理巖進行單軸壓縮試驗,并對破壞前后的試件進行ct掃描,研究其損傷裂紋空間分布特征。試驗結果表明,孔洞數(shù)量及孔徑對試件的強度參數(shù)、破壞形式及損傷程度等均有較大的影響,主要具體表現(xiàn)為(1)隨著孔洞數(shù)量及孔徑的增加,試件的彈性模量、峰值強度、起裂應力和起裂應力水平逐漸減小;(2)隨著孔洞數(shù)量及孔徑的增加,試件在破壞過程中的拉剪裂紋增多、遠場裂紋減小,且在破壞后的破壞形式逐漸由拉剪破壞過渡到剪拉破壞,破壞后的損傷程度逐漸增加;(3)單軸壓縮條件下的含孔試件,其破壞過程在試件的前后方向表現(xiàn)為由一方向另一方逐漸破壞,在試件的上下方向表現(xiàn)為由圓孔所在平面向上下兩端逐漸破壞;(4)單軸壓縮條件下的含孔巖樣損傷分布在試件的前后方向上表現(xiàn)為由一方向另一方的逐漸減小,上下方向上則表現(xiàn)為由圓孔向上下兩端逐漸減小,需注意的是由于損傷的疊加效應多孔試件在其上下方的最大損傷面并非位于圓孔處而是位于兩圓孔的中間處。

單一試樣確定大理巖和砂巖強度參數(shù)的方法——確定巖石的強度參數(shù)是室內試驗的主要工作之一，但有時試樣數(shù)量偏少，或離散性較大時會出現(xiàn)圍壓增大、三軸強度降低的現(xiàn)象，難以確定內摩擦角等參數(shù)?；谒欧囼灆C加載過程的實時控制，對大理巖和砂巖分別提出單一巖...

文件編號： 作業(yè)指導文件 金屬材料拉伸試驗標準試樣類型及尺寸 金屬材料拉伸試驗標準試樣類型及尺寸 編制： 文件編號： 作業(yè)指導文件 金屬材料拉伸試驗標準試樣類型及尺寸 審核： 批準： 生效日期： 受控標識處： 分發(fā)號： 發(fā)布日期：2016年9月27日實施日期：2016年9月27日 制/修訂記錄 序號更改原因更改內容簡述更改日期版本號備注 1新增程序2016-9-27a.0 文件編號： 作業(yè)指導文件 金屬材料拉伸試驗標準試樣類型及尺寸 1.0目的 本文件規(guī)定了常溫下金屬材料拉伸試驗標準試樣的類型，形狀及其尺寸測量。 2.0范圍 適用于本公司常溫下金屬材料的拉伸試驗所需的比例試樣制備。 3.0規(guī)范性應用文件 下列文件對于本文件的作用是必不可少的。凡是注日期的應用文件，僅注日期的版本適用于本文件。 凡是不注日期的應用

土工擊實試驗中超尺寸顆粒的分析與處理——通過簡要分析土工擊實試驗中超尺寸顆粒對最大干密度值的影響，提出實際應用中超尺寸顆粒常見的處理方法，有助于驗證“公路土工試驗規(guī)程”中超尺寸顆粒處理推薦修正公式的科學性和合理性。

金屬板材拉伸試驗標準試樣類型及尺寸 標準試樣的類型及尺寸見圖2-1及表2-1。 圖2-1標準試樣的類型 表2-1標準試樣的尺寸單位：mm 序 號 厚度 a 寬度 b 過渡半徑 r 原始標距 l0=ks0 平行長度 lc=l0+2b 總長度 lt=lc+2h1+2h bh1h 10.720≥2021.1461.1419030≥13.2350 20.7520≥2021.8861.8819030≥13.2350 30.820≥2022.6062.6019030≥13.2350 40.8520≥2023.3063.3019030≥13.2350 50.920≥2023.9763.9719530≥13.2350 60.9520≥2024.6364.63

為了確保高鋼級套管全尺寸試樣制備時套管與堵頭的可靠連接,分析了高鋼級套管、堵頭材料的焊接性能及焊接結構,探討并制定出高鋼級套管全尺寸試樣堵頭焊接工藝,即采用2種焊條進行多層多道焊接,并進行焊前預熱、焊后熱處理的焊接工藝方法,能有效提高焊縫強度及韌性。實際應用表明,該焊接工藝能夠保證焊接接頭的連接強度,同時節(jié)約試驗成本,可滿足高鋼級套管全尺寸實物評價要求。

影響土樣擊實試驗結果的試驗分析——簡述土工試驗中土樣制備方法對試驗結果的影響，分析土樣制備過程中含水率隨時間和溫度的變化規(guī)律，為準確控制土樣的含水率提供了依據(jù)。同時，討論擊實筒余土高度的變化對擊實試驗結果的影響，并提出擊實過程中最后一層土按余...

標準試樣的類型及尺寸見圖2-1及表2-1。 表2-1標準試樣的尺寸單位：mm 序 號 厚度 a 寬度 b 過渡半徑 r 原始標距 l0=ks0 平行長度 lc=l0+2b 總長度 lt=lc+2h1+2h bh1h 10.720≥2021.1461.1419030≥13.2350 20.7520≥2021.8861.8819030≥13.2350 30.820≥2022.6062.6019030≥13.2350 40.8520≥2023.3063.3019030≥13.2350 50.920≥2023.9763.9719530≥13.2350 60.9520≥2024.6364.6319530≥13.2350 71.020≥2025.2765.271

鋼板沖擊試樣斷口分析

飽和砂礫料動力特性是土石壩工程中的難點問題之一,由于試驗儀器、費用等原因,在動三軸試驗時多把砂礫料中的大顆粒剔除,導致試樣試驗結果與實際壩體砂礫料的性質存在尺寸效應。對不同直徑的試樣進行動三軸試驗,分析對比不同直徑砂礫料的動力變形特性的尺寸效應。結果表明,砂礫料的動力變形存在"拐點粒徑"效應,小直徑試樣的動應變規(guī)律類似松砂;大直徑試樣的動應變發(fā)展與密砂類似;不同直徑試樣的往返剪應力相差較大,因此,必須考慮尺寸效應對砂礫料動力變形特性影響,其對于砂粒料動力反應的數(shù)值分析具有重要意義。

冷軋薄鋼板拉伸試樣尺寸對斷后伸長率和最大力總伸長率影響的對比

為了解決國內外冷軋薄鋼板拉伸試驗標準不統(tǒng)一,斷后伸長率(a)受試樣標距影響,沒有直接可比性及換算的局限性,同時也為了滿足車身設計人員提出的同一沖壓級別的汽車板應采用同一種標準的伸長率表征力學性能的要求,采用大量試驗驗證了最大力總伸長率(agt)與試樣標距無關。并根據(jù)拉伸試驗機已能自動測出agt的現(xiàn)狀,提出應將其列入汽車板標準力學性能表中。

為了研究剛性樁復合地基承載性狀受基礎尺寸大小變化的影響規(guī)律,自主研制一個模型箱試驗裝置,開展4個不同尺寸壓板的地基土以及復合地基載荷試驗和單樁載荷試驗等相關模型試驗,獲得一套模型試驗測試成果。試驗結果表明,在基底應力和置換率相同的條件下,復合地基沉降隨壓板尺寸增大而增大,樁–土應力比隨壓板尺寸增大而增大,樁分擔的荷載隨壓板尺寸增大而增大。在試驗成果的基礎上,從理論上對剛性樁復合地基尺寸效應進行分析,所揭示的規(guī)律與試驗結果也是一致的。由于尺寸效應的存在,現(xiàn)場載荷試驗承載性狀不能代替實際基礎復合地基承載性狀,進而提出由樁–土組合疊加計算模型的方法,來解決復合地基尺寸效應問題,模型試驗及工程實例計算結果證明了該方法是可行的。結果可為解決復合地基尺寸效應問題及探討復合地基承載能力檢測方法提供參考。

同種材質灰鑄鐵試樣,進行拉伸試驗時,試樣的型式和直徑的變化會對抗拉強度值有影響。本文以濰柴ht250為試驗材料,對不同試樣型式和試樣直徑試驗結果進行了分析。結果顯示,隨試樣直徑的變小和試樣直徑部分的加長,抗拉強度值降低。