大面積堆載下水泥土攪拌樁復(fù)合地基數(shù)值模擬

設(shè)計(jì)計(jì)算：機(jī)具條件：直徑d(mm)樁長范圍土層名稱土厚li(m) 樁側(cè)土磨擦阻力特征值 (qsia) 樁端土阻力(qp:未 修正承載力特征值) 0.51雜填土6.110 有效樁長(m)l=11.52淤泥2.95 樁截面面積(m2)ap=d 2 *3.14/40.196253粗砂2.520 樁周長μpμp=d*3.141.574粉質(zhì)粘土000 5000 6000 1.單樁承載力： 參數(shù)取值：： 樁身強(qiáng)度折減系數(shù)：η (0.2~0.25) 樁端天然土承 載力折減系數(shù): α(0.4~0.6) 樁間土承載力 折減系數(shù)：β (0.1~0.4) 樁間天然土承載力特 征值fsk(kpa) 面積置換率 m(0.12~0.3) 樁身水泥土無側(cè)限抗壓 強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fcu(0.3~2mpa) 樁端阻阻力qp 0.33

介紹了某工程概況,分析了場地土的物理力學(xué)性質(zhì),比較了復(fù)合地基沉降計(jì)算結(jié)果。

按現(xiàn)有試驗(yàn)條件對水泥土攪拌樁復(fù)合地基進(jìn)行綜合檢測判定,通過工程檢測實(shí)例,提出水泥土攪拌樁樁身粘結(jié)的好壞程度和連續(xù)性可以間接反映復(fù)合地基承載特性,以樁身強(qiáng)度控制評價(jià)水泥土攪拌樁施工質(zhì)量存在較大不確定性,因此對水泥土樁身連續(xù)性和均勻性的檢驗(yàn)變得十分必要。

為了探討混凝土芯水泥土攪拌樁群樁基礎(chǔ)在軟土地基中的受力特征,以及褥墊層的移動趨勢,進(jìn)行混凝土芯水泥土攪拌樁群樁復(fù)合地基加固軟土地基的室內(nèi)模型試驗(yàn)。通過監(jiān)測分級荷載作用下復(fù)合地基的沉降和樁頂、樁底以及樁間土不同位置的應(yīng)力分布的變化來探討復(fù)合地基承載特性。對樁頂平面處a樁周圍土層表面埋設(shè)標(biāo)志物,分析了褥墊層材料的移動態(tài)勢和樁間土體的沉降量的規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果表明:復(fù)合地基在上部荷載作用下,加載初期是由樁來承擔(dān)大部分上部荷載;由于褥墊層的調(diào)節(jié)作用,樁頂面處的樁土應(yīng)力比逐漸增大,達(dá)到峰值后比值有所減小直到趨于穩(wěn)定?；炷列舅嗤翑嚢铇度簶稄?fù)合地基在上部荷載作用下的沉降曲線(p-s曲線)為緩變型;褥墊層向群樁所圍成幾何圖形的中心移動,樁周土的水平位移和豎向沉降都以樁為中心呈現(xiàn)由近及遠(yuǎn)不斷減少的趨勢。研究結(jié)果為工程實(shí)踐提供了有益的參考。

為了探討混凝土芯水泥土攪拌樁群樁基礎(chǔ)在軟土地基中的受力特征,以及褥墊層的移動趨勢,進(jìn)行混凝土芯水泥土攪拌樁群樁復(fù)合地基加固軟土地基的室內(nèi)模型試驗(yàn).通過監(jiān)測分級荷載作用下復(fù)合地基的沉降和樁頂、樁底以及樁間土不同位置的應(yīng)力分布的變化來探討復(fù)合地基承載特性.對樁頂平面處a樁周圍土層表面埋設(shè)標(biāo)志物,分析了褥墊層材料的移動態(tài)勢和樁間土體的沉降量的規(guī)律.試驗(yàn)結(jié)果表明:復(fù)合地基在上部荷載作用下,加載初期是由樁來承擔(dān)大部分上部荷載;由于褥墊層的調(diào)節(jié)作用,樁頂面處的樁土應(yīng)力比逐漸增大,達(dá)到峰值后比值有所減小直到趨于穩(wěn)定.混凝土芯水泥土攪拌樁群樁復(fù)合地基在上部荷載作用下的沉降曲線(p-s曲線)為緩變型;褥墊層向群樁所圍成幾何圖形的中心移動,樁周土的水平位移和豎向沉降都以樁為中心呈現(xiàn)由近及遠(yuǎn)不斷減少的趨勢.研究結(jié)果為工程實(shí)踐提供了有益的參考.

為了探討混凝土芯水泥土攪拌樁群樁基礎(chǔ)在軟土地基中的受力特征,以及褥墊層的移動趨勢,進(jìn)行混凝土芯水泥土攪拌樁群樁復(fù)合地基加固軟土地基的室內(nèi)模型試驗(yàn)。通過監(jiān)測分級荷載作用下復(fù)合地基的沉降和樁頂、樁底以及樁間土不同位置的應(yīng)力分布的變化來探討復(fù)合地基承載特性。對樁頂平面處a樁周圍土層表面埋設(shè)標(biāo)志物,分析了褥墊層材料的移動態(tài)勢和樁間土體的沉降量的規(guī)律。試驗(yàn)結(jié)果表明:復(fù)合地基在上部荷載作用下,加載初期是由樁來承擔(dān)大部分上部荷載;由于褥墊層的調(diào)節(jié)作用,樁頂面處的樁土應(yīng)力比逐漸增大,達(dá)到峰值后比值有所減小直到趨于穩(wěn)定。混凝土芯水泥土攪拌樁群樁復(fù)合地基在上部荷載作用下的沉降曲線(p-s曲線)為緩變型;褥墊層向群樁所圍成幾何圖形的中心移動,樁周土的水平位移和豎向沉降都以樁為中心呈現(xiàn)由近及遠(yuǎn)不斷減少的趨勢。研究結(jié)果為工程實(shí)踐提供了有益的參考。

變徑水泥土攪拌樁是一種新型的地基處理方式,它針對傳統(tǒng)水泥土攪拌樁存在的諸多弊端進(jìn)行了相應(yīng)的改進(jìn).通過對試驗(yàn)區(qū)變徑水泥土攪拌樁進(jìn)行幾組單樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn),研究了變徑水泥土攪拌樁復(fù)合地基的承載特性及樁身荷載傳遞機(jī)理.研究表明,受到樁身強(qiáng)度的限制,荷載沿樁身傳遞限定在一定深度范圍內(nèi);由于樁徑的變化,樁身應(yīng)力在變徑處發(fā)生了應(yīng)力集中現(xiàn)象;樁身軸力沿深度逐漸衰減,且在變徑位置以上樁體衰減速率較下部快;最大樁側(cè)摩阻力則發(fā)生在載荷板下4d~6d(d為擴(kuò)大頭樁徑)處,在變徑處下部有限范圍內(nèi)的樁側(cè)摩阻力由于擴(kuò)大頭端阻作用而銳減;擴(kuò)大頭端承力開始隨荷載的增加而線性增大,隨后趨于穩(wěn)定;在其他條件相同時(shí),擴(kuò)大頭端承力隨擴(kuò)大頭高度的增加而減小,而樁土應(yīng)力比隨擴(kuò)大頭高度的增加而增加.

第25卷增刊巖土力學(xué)vol.25supp.2 2004年11月rockandsoilmechanicsnov.2004 收稿日期：2004-7-20修改稿收到日期：2004-07-06 作者簡介：鄧永鋒，男，1978年生，博士研究生，主要研究方向?yàn)檐浕幚砑白冃畏治?。e-mail:noden@sohu.com 文章編號：1000–7598–-(2004)增–0310–05 水泥土攪拌樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)數(shù)值分析 鄧永鋒，劉松玉，洪振舜 （東南大學(xué)交通學(xué)院，江蘇南京210096） 摘要：水泥土攪拌樁在高速公路的軟基處理中得到了廣

水泥土攪拌樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)數(shù)值分析1

完成了一組水泥土攪拌樁4樁復(fù)合地基載荷試驗(yàn)及樁頂應(yīng)力、樁間土反力的原位測試。試驗(yàn)結(jié)果表明,復(fù)合地基承載力高于單樁承載力;樁體屈服前,復(fù)合地基樁土應(yīng)力比、樁土分擔(dān)荷載比、應(yīng)力集中系數(shù)、樁間土承載力折減系數(shù)隨外加荷載的增加而增加;應(yīng)力減少系數(shù)隨外荷載的增加而減小。

通過工程實(shí)例,介紹了水泥土攪拌樁復(fù)合地基壓縮模量的理論計(jì)算,通過實(shí)際沉降觀測數(shù)據(jù)推導(dǎo)出水泥土攪拌樁復(fù)合地基壓縮模量的實(shí)際值,并與天然地基的壓縮模量進(jìn)行對比,提出了水泥土攪拌樁復(fù)合地基壓縮模量計(jì)算公式修正系數(shù)的概念。

水泥土攪拌樁與CFG樁在復(fù)合地基中的應(yīng)用_林偉

土的流變性及其在水泥土攪拌樁復(fù)合地基中的應(yīng)用——介紹通過三軸流變試驗(yàn),得到了土的流變關(guān)系曲線,并基于此建立了土的五元件kelvin粘彈性流變模型,確定了模型參數(shù)。對不考慮及考慮土的流變性的水泥土攪拌樁復(fù)合地基進(jìn)行數(shù)值模擬,對其結(jié)果進(jìn)行比較分析。

針對基坑降水引起水泥土深層攪拌樁復(fù)合地基沉降的問題,提出把地下水位下降深度處的有效應(yīng)力增量作為附加應(yīng)力進(jìn)行地下水位以下沉降計(jì)算,給出了天然地基擴(kuò)散模型和實(shí)體樁基礎(chǔ)應(yīng)力擴(kuò)散模型兩種實(shí)用沉降計(jì)算方法。

以攪拌樁復(fù)合地基在軟土地區(qū)某工業(yè)建筑基礎(chǔ)中的應(yīng)用為實(shí)例,結(jié)合場地地質(zhì)條件,通過對不同樁長、置換率等相關(guān)因素的分析計(jì)算,在滿足承載力要求條件下以達(dá)到常規(guī)沉降控制最有效的處理效果。并在施工后通過單樁靜載、復(fù)合地基承載力試驗(yàn)、樁身鉆芯法以及建筑物的沉降觀測進(jìn)行檢測與驗(yàn)證。

水泥土攪拌樁加固技術(shù)從發(fā)明到現(xiàn)在,其歷史不過短短幾十年,加固機(jī)理仍存在不完善的地方,仍處在探討研究之中。水泥土攪拌樁復(fù)合地基,由于其經(jīng)濟(jì)效益顯著,施工便捷而又無環(huán)境污染,被廣泛應(yīng)用于各類工程實(shí)踐中。本文在總結(jié)水泥攪拌樁處理軟基研究成果的基礎(chǔ)上,進(jìn)一步分析了水泥攪拌樁加固軟土地基的機(jī)理。在此基礎(chǔ)上,通過工程實(shí)例為水泥土樁復(fù)合地基在濟(jì)南軟土地區(qū)的設(shè)計(jì)及施工提供參考。

針對基坑降水引起水泥土深層攪拌樁復(fù)合地基沉降的問題,提出把地下水位下降深度處的有效應(yīng)力增量作為附加應(yīng)力進(jìn)行地下水位以下沉降計(jì)算,給出了天然地基擴(kuò)散模型和實(shí)體樁基礎(chǔ)應(yīng)力擴(kuò)散模型兩種實(shí)用沉降計(jì)算方法。

水泥土攪拌樁復(fù)合地基的變形特性與承載力——水泥土攪拌樁復(fù)合地基的變形特性與承載力

采用大型通用有限元程序adina,針對一例水泥土攪拌樁復(fù)合地基-基礎(chǔ)-上部結(jié)構(gòu)典型算例,建立了數(shù)學(xué)模型,并進(jìn)行了有限元?jiǎng)恿r(shí)程分析。計(jì)算模型中將水泥土攪拌樁和樁間土作為整體參與計(jì)算,復(fù)合土體和土體采用線性黏彈性動力本構(gòu)模型,上部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)采用線彈性本構(gòu)模型,通過在邊界設(shè)置阻尼器來模擬無限域中的動力人工邊界。通過數(shù)值計(jì)算研究了復(fù)合土體模量、土體模量和加固深度對加固區(qū)和非加固區(qū)位移峰值、速度峰值和加速度峰值的影響,從而為水泥土攪拌樁復(fù)合地基抗震加固設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)。

復(fù)合地基水泥土攪拌樁施工方案 一、工程概況： 星港國際項(xiàng)目位于花都區(qū)迎賓大道東側(cè)，青石河北側(cè)，毗鄰蓮堂村，總用地 面積101543平方米。目前項(xiàng)目正進(jìn)行地質(zhì)勘探，為配合業(yè)主加快售樓部及樣板 房推進(jìn)進(jìn)度，我司項(xiàng)目部在施工圖紙未盡完善（僅提供售樓部及樣板房區(qū)域樁基 礎(chǔ)圖紙）的情況下，積極籌備，準(zhǔn)備施工。 施工圖紙的設(shè)計(jì)要求及技術(shù)參數(shù)為：采用水泥攪拌樁復(fù)合地基，∮700mm水 泥攪拌樁樁長按試樁結(jié)果設(shè)定，持力層為中砂，攪拌樁進(jìn)入持力層不少于4m； 水泥采用425#普通硅酸鹽水泥，摻入量為15%（另摻2%生石膏粉），即每m水泥 用量98公斤；復(fù)合地基樁頂設(shè)置褥墊層300mm厚，采用級配砂石；每根樁上下 噴攪兩次，提升速度不得大于0.8米/分鐘。 工程地質(zhì)情況：根據(jù)鉆孔揭露土，自上而下分述為：第一層為回填土，厚度 約2.0米；第二層為淤泥質(zhì)土，厚度約1.0--2

該文以某水閘閘室地基水泥土攪拌樁處理方案為研究背景,用實(shí)體深基礎(chǔ)法和應(yīng)力擴(kuò)散法對不同樁長方案的沉降進(jìn)行了計(jì)算和比較分析,并對不同樁長和不同布樁間距下的復(fù)合地基沉降進(jìn)行了數(shù)值模擬。分析結(jié)果表明當(dāng)設(shè)計(jì)中采用未穿透淤泥層的水泥土攪拌樁方案時(shí),復(fù)合土層的沉降計(jì)算選用實(shí)體深基礎(chǔ)法比選用應(yīng)力擴(kuò)散法計(jì)算的結(jié)果更接近實(shí)際。計(jì)算樁端下未加固土層的沉降時(shí),應(yīng)根據(jù)土層的壓縮性質(zhì)來選用應(yīng)力控制法還是應(yīng)變控制法以確定沉降計(jì)算深度。當(dāng)樁間土是成層土?xí)r,采用該文提出的公式計(jì)算的樁間土的壓縮模量比通常按土層厚度加權(quán)平均計(jì)算的樁間土的壓縮模量計(jì)算的沉降值更合理。

針對雙向水泥土攪拌樁應(yīng)用中存在的問題，對傳統(tǒng)雙向水泥土攪拌樁及其施工工藝進(jìn)行改進(jìn)．改進(jìn)雙向水泥土攪拌樁采用“四攪三噴”、“框型攪拌頭”制作工藝，實(shí)驗(yàn)證明，改進(jìn)后水泥與土拌合非常均勻，樁身抗壓強(qiáng)度較高．并對采用改進(jìn)雙向水泥土攪拌樁加固的復(fù)合地基在施工期時(shí)深層水平位移、地下水位監(jiān)測結(jié)果進(jìn)行分析．結(jié)果表明：采用改進(jìn)的雙向水泥土攪拌樁能夠有效加固深厚軟土邊坡，保證護(hù)岸邊坡穩(wěn)定性．