單向拉伸防銹鋁合金溫?zé)崃W(xué)性能

介紹了ptfe膜材的單軸拉伸試驗(yàn)方法,對該膜材在0°,15°,30°,45°,60°,75°,90°這7個偏軸方向的拉伸試驗(yàn)特征進(jìn)行了分析,并討論了其拉伸斷裂破壞機(jī)理及適用的相關(guān)強(qiáng)度準(zhǔn)則,最后進(jìn)行了應(yīng)變速率分別為10%,25%,50%,100%,200%,500%min-1的單向拉伸試驗(yàn),得到了相應(yīng)的斷裂強(qiáng)度、斷裂延伸率的變化規(guī)律.結(jié)果表明:ptfe膜材是典型的正交各向異性材料;利用tsai-hill強(qiáng)度準(zhǔn)則能夠?qū)tfe膜材的抗拉強(qiáng)度做出較好的預(yù)測;ptfe膜材的抗拉強(qiáng)度隨著應(yīng)變速率的增加略有增加,而斷裂延伸率則略有減少,且與應(yīng)變速率的對數(shù)呈較好的線性關(guān)系.

通過單向拉伸試驗(yàn)獲得了lf2m(φ75mm×1.5mm)和lf21m(φ27mm×1mm)兩種鋁合金管材的基本力學(xué)性能。研究了不同數(shù)學(xué)模型對材料應(yīng)變硬化曲線的描述能力,發(fā)現(xiàn)采用冪函數(shù)對lf2m管材試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合較好,指數(shù)函數(shù)對lf21m管材試驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合較好;基于單向拉伸試驗(yàn)獲得了兩種鋁合金管材的塑性應(yīng)變比。為上述兩種試驗(yàn)鋁合金管材的塑性成形分析提供了實(shí)用的材料模型。

本文介紹了5052鋁合金o態(tài)板帶材在不同預(yù)拉伸條件下屈服強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度及延伸率的變化規(guī)律.為5052鋁合金o態(tài)板帶材產(chǎn)品拉伸過程中不同拉伸率的控制提供參考.

鋁合金熱學(xué)性能 1xxx合金 熱學(xué)性能 合金 液相線 （℃） 固相線 （℃） 比熱容（20℃） /j·（kg·k）-1 熱導(dǎo)率（20℃）/w·（m·k） -1過燒溫度(℃) o狀態(tài)h18狀態(tài) 1050657646900（20℃）231（20℃） 1060657646900（20℃）234（25℃）645 1100657643904（20℃）222（20℃）218（20℃）640 1145657646904（20℃）230（20℃）227（20℃） 1199660660900（20℃）243（20℃）- 1350657646900（20℃）234230（h19）645 電學(xué)性能 合金 20℃體積電導(dǎo)率 /%iacs 20℃電阻率 /nω·m 20℃電阻溫度系數(shù) /nω·m·k-1 電極電位 /v oh1

鋁合金熱學(xué)性能 1xxx合金 熱學(xué)性能 合金液相線 （℃） 固相線 （℃） 比熱容（20℃） /j·（kg·k） -1 熱導(dǎo)率（20℃）/w·（m·k） -1過燒溫度 (℃) o狀態(tài)h18狀態(tài) 1050657646900（20℃）231（20℃） 1060657646900（20℃）234（25℃）645 1100657643904（20℃）222（20℃）218（20℃）640 1145657646904（20℃）230（20℃）227（20℃） 1199660660900（20℃）243（20℃）- 1350657646900（20℃）234230（h19）645 電學(xué)性能 合金20℃體積電導(dǎo)率 /%iacs 20℃電阻率 /nω·m 20℃電阻溫度系 數(shù) /nω·m·k-1 電極電位 /v oh18o

鋁合金熱力學(xué)性能(20201026174403)

文檔可以編輯 專業(yè)資料完美整理 鋁合金熱學(xué)性能 1xxx合金 熱學(xué)性能 液相線固相線 比熱容（20℃）熱導(dǎo)率（20℃）/w·（m·k） -1-1 合金（℃）（℃）/j·（kg·k） 過燒溫度(℃) o狀態(tài)h18狀態(tài) 1050657646900（20℃）231（20℃） 1060657646900（20℃）234（25℃）645 1100657643904（20℃）222（20℃）218（20℃）640 1145657646904（20℃）230（20℃）227（20℃） 1199660660900（20℃）243（20℃）- 1350657646900（20℃）234230（h19）645 電學(xué)性能 20℃體積電導(dǎo)率20℃電阻率20℃電阻溫度系數(shù) 電

鋼材單向拉伸試驗(yàn)

本文主要介紹了高密度聚乙烯薄膜的擠出單向拉伸加工技術(shù),包括原材料的選用,主要生產(chǎn)設(shè)備和成型工藝等。

本文用實(shí)驗(yàn)方法研究了單向玻璃纖維-鋁合金層板的拉伸性能、疲勞性能和沖擊性能。利用金屬體積分?jǐn)?shù)理論驗(yàn)證了這類層板的拉伸性能。通過對其疲勞性能的實(shí)驗(yàn)研究,發(fā)現(xiàn)裂紋擴(kuò)展速率的大小及剛度的下降與加載的最大循環(huán)應(yīng)力密切相關(guān)的規(guī)律。實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)該層板具有比鋁合金好得多的沖擊性能。

制冷與低溫?zé)崃W(xué)基礎(chǔ)——第一節(jié)制冷與低溫原理的熱工基礎(chǔ)　　第二節(jié)制冷與低溫工質(zhì)　　第三節(jié)制冷技術(shù)與學(xué)科交叉

采用光學(xué)與電子顯微術(shù)研究了一種低碳微合金鋼中充分細(xì)化的板條貝氏體組織的室溫變形行為,分析了拉伸變形樣品中未變形區(qū)、均勻變形區(qū)與縮頸區(qū)的組織形態(tài)差別。實(shí)驗(yàn)表明:未變形區(qū)與均勻變形區(qū)中各束板條的空間取向(板條長軸的指向)基本是隨機(jī)的;但在縮頸區(qū),所有板條接近平行于拉伸軸向,說明某些板條在拉伸過程中發(fā)生了大角度的轉(zhuǎn)動,這一現(xiàn)象不能單由晶體學(xué)得到解釋。通過與另外兩組不同組織形態(tài)樣品的對照比較,發(fā)現(xiàn)板條轉(zhuǎn)動程度與板條長度以及長寬比密切相關(guān)。據(jù)此提出板條界面阻礙位錯運(yùn)動導(dǎo)致可動滑移系的自然選擇與板條連續(xù)轉(zhuǎn)動的機(jī)制。

溫度—速度條件是鋁合金熱擠壓過程中最重要的工藝參數(shù),它們是決定產(chǎn)品組織、性能及表面質(zhì)量等的關(guān)鍵因素,也是提高生產(chǎn)效率和經(jīng)濟(jì)效益的重要措施。本文分析了影響鋁擠壓材離開模子工作帶出口溫度的主要因素,并用傳統(tǒng)的數(shù)值法和現(xiàn)代的計(jì)算機(jī)控制擠壓法對出口溫度進(jìn)行了估算和分析,討論了等溫?cái)D壓、梯度加熱和提高擠壓速度等工藝技術(shù)問題,并舉例說明了控制擠壓的具體應(yīng)用。

采用合理的膜材試驗(yàn)測試與分析方法,得到準(zhǔn)確的膜材力學(xué)參數(shù)和行為規(guī)律,這是膜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)分析的重要基礎(chǔ).本文對全新高強(qiáng)pvdf/pes膜材進(jìn)行系列試驗(yàn)研究,先完成單軸拉伸破斷試驗(yàn),然后單向循環(huán)拉伸試驗(yàn),最后采用自主研發(fā)的多功能薄膜雙軸拉伸試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行多比例加載下的日本標(biāo)準(zhǔn)雙軸拉伸試驗(yàn)與德國標(biāo)準(zhǔn)雙軸拉伸試驗(yàn).研究了雙軸拉伸試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析方法及其對試驗(yàn)結(jié)果參數(shù)的影響,計(jì)算膜材工程常數(shù)并確定3d應(yīng)力-應(yīng)變響應(yīng)面.結(jié)果表明不同加載譜計(jì)算的膜材工程常數(shù)有較大差異,針對具體工程應(yīng)采用不同加載試驗(yàn)確定膜材參數(shù),或取最大最小區(qū)間.本文研究對膜結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)具有參考價值.

沈陽理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 i 摘要 材料在復(fù)雜的服役環(huán)境中可能受到各種不同載荷的作用，對材料在不同加載條件下 力學(xué)行為的研究是完善材料開發(fā)、應(yīng)用以及進(jìn)行新材料及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)。目前，國內(nèi) 對7005鋁合金的研究尚處于初級階段，對于這類新型高性能鋁合金在動態(tài)加載條件下 的力學(xué)行為研究仍然十分匱乏。另外，作為目前研究材料動態(tài)力學(xué)行為最為常用的實(shí)驗(yàn) 設(shè)備——分離式霍普金森壓桿（shpb）和分離式霍普金森拉桿（shtb）。本實(shí)驗(yàn)研究熱 處理之后的七系鋁合金的動態(tài)力學(xué)性能。首先對7005鋁合金分別進(jìn)行固溶，時效，回 歸，再時效等不同的熱處理工藝在動態(tài)應(yīng)變下力學(xué)行為和響應(yīng)，采用分離式hopkinson 壓桿裝置對7005鋁合金試件分別進(jìn)行動態(tài)壓縮，利用光學(xué)顯微鏡對壓縮后試件進(jìn)行了 微觀組織觀察。最后結(jié)論發(fā)現(xiàn)試件在固溶時效?；貧w溫度180℃升溫10min保溫30min

針對冷軋薄鋼板st14在單向拉伸試驗(yàn)中出現(xiàn)的試樣"雙縮頸"現(xiàn)象,結(jié)合觀察試樣縮頸斷裂處的形態(tài),引用薄板單向拉伸分散性失穩(wěn)和集中性失穩(wěn)理論對其做出合理解釋。通過拉伸過程應(yīng)變網(wǎng)格分析,驗(yàn)證了薄板拉伸分散性失穩(wěn)和集中性失穩(wěn)的存在。明確薄板拉伸失穩(wěn)的特性,更加有利于正確判定和合理利用深沖壓用冷軋薄鋼板的塑性指標(biāo)。

抗靜電HDPE單向拉伸薄膜的試制

采用比例試樣與50mm定標(biāo)距的非比例試樣對6005a-t6鋁合金型材進(jìn)行室溫拉伸試驗(yàn),并對兩種類型試樣測得的斷后伸長率進(jìn)行了研究。試驗(yàn)結(jié)果表明:采用比例試樣測得的斷后伸長率結(jié)果比較接近,能夠反映材料的真實(shí)性能,且此時的斷后伸長率具有可比性;采用非比例試樣測得的斷后伸長率結(jié)果相差較大,且對于同一試樣,l0越大,a越小。

針對冷軋薄鋼板st14在單向拉伸試驗(yàn)中出現(xiàn)的試樣"雙縮頸"現(xiàn)象,結(jié)合觀察試樣縮頸斷裂處的形態(tài),引用薄板單向拉伸分散性失穩(wěn)和集中性失穩(wěn)理論對其做出合理解釋。通過拉伸過程應(yīng)變網(wǎng)格分析,驗(yàn)證了薄板拉伸分散性失穩(wěn)和集中性失穩(wěn)的存在。明確薄板拉伸失穩(wěn)的特性,更加有利于正確判定和合理利用深沖壓用冷軋薄鋼板的塑性指標(biāo)。

北京化工大學(xué) 課程論文 課程名稱：高等化工熱力學(xué) 任課教師：密建國 專業(yè)：化學(xué)工程與技術(shù) 班級： 姓名： 學(xué)號： 活性炭吸附儲氫過程的熱力學(xué)分析 摘要 儲氫過程中熱效應(yīng)的不利影響是氫氣吸附儲存應(yīng)用于新能源汽車需要解決 的關(guān)鍵問題之一。文章首先介紹了活性炭吸附儲氫過程的熱力學(xué)分析模型,包括 吸附等溫線模型,吸附熱的熱力學(xué)計(jì)算以及氣體狀態(tài)方程。對吸附等溫線模型的 研究意義及選取、吸附過程中產(chǎn)生吸附熱的數(shù)值確定方法、不同儲氫條件下氣體 狀態(tài)方程的適用性及選取進(jìn)行了探討。 關(guān)鍵詞:活性炭;吸附;儲氫;熱力學(xué) 第一章緒論 1.1研究背景及意義 1.1.1研究背景 氫能,因其具有眾多優(yōu)異的特性而被譽(yù)為21世紀(jì)的綠色新能源。首先,氫能 具有很高的熱值,燃燒1kg氫氣可產(chǎn)生1.25x106kj的熱量,相當(dāng)于3kg汽油或 4.5kg焦炭完全燃燒

制備了si含量為0.03％～0.06％,b含量為0.010％～0.015％,fe含量為0.10％～0.60％的8系鋁合金連鑄連軋產(chǎn)品,并將所得產(chǎn)品進(jìn)行力學(xué)和電學(xué)性能測試.結(jié)果表明,隨著fe含量的增加,鋁合金桿電阻率先增大后維持穩(wěn)定.鋁合金桿的抗拉強(qiáng)度則隨著fe含量的增加呈上升的趨勢,達(dá)到一定值時其增大速度逐漸變緩.為了保證該鋁合金桿的電學(xué)和力學(xué)性能,fe含量應(yīng)當(dāng)控制在0.28％～0.43％范圍內(nèi).

在6063鋁合金的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)出了一種新的高塑6000系合金;采用電子萬能試驗(yàn)機(jī)、光學(xué)顯微鏡和掃描電鏡對鑄造、擠壓成型和熱處理態(tài)合金的力學(xué)性能、組織特征和斷口形貌進(jìn)行了分析,并與6063合金進(jìn)行了對比。結(jié)果表明:新的6000系合金在t6狀態(tài)下抗拉強(qiáng)度達(dá)到282.0mpa,伸長率達(dá)到21.7%,t4狀態(tài)(48h)的抗拉強(qiáng)度達(dá)到184.3mpa,伸長率達(dá)到34.40%;與6063合金相比,t6態(tài)新合金的屈強(qiáng)比較小;塑性較優(yōu)。