管道局部阻力系數(shù)

第四章管道內(nèi)的粘性流動與管路計算基礎(chǔ)上一節(jié)下一節(jié) 第四節(jié)管道內(nèi)的局部阻力及損失計算 在實際的管路系統(tǒng)中，不但存在上一節(jié)所講的在等截面直管中的沿程損失，而且也存在有各種各樣 的其它管件，如彎管、流道突然擴(kuò)大或縮小、閥門、三通等，當(dāng)流體流過這些管道的局部區(qū)域時，流速 大小和方向被迫急劇地發(fā)生改變，因而出現(xiàn)流體質(zhì)點的撞擊，產(chǎn)生旋渦、二次流以及流動的分離及再附壁 現(xiàn)象。此時由于粘性的作用，流體質(zhì)點間發(fā)生劇烈的摩擦和動量交換，從而阻礙著流體的運動。這種在局 部障礙物處產(chǎn)生的損失稱為局部損失，其阻力稱為局部阻力。因此一般的管路系統(tǒng)中，既有沿程損失， 又有局部損失。 4.4.1局部損失的產(chǎn)生的原因及計算 一、產(chǎn)生局部損失的原因 產(chǎn)生局部損失的原因多種多樣，而且十分復(fù)雜，因此很難概括全面。這里結(jié)合幾種常見的管道來 說明。 （）（） 圖4.9局部損失的原因 對于突然擴(kuò)張的管道，由

為提高燃?xì)夤芫W(wǎng)水力計算中局部阻力計算的準(zhǔn)確度,采用當(dāng)量長度法,對常用燃?xì)夥峙涔芏芜M(jìn)行計算,得到管段局部阻力占沿程阻力的比例。給出了不同情況下管段附件局部阻力占沿程阻力的比例的取值建議表。

水管系統(tǒng)各部件局部阻力系數(shù) 配件名稱局部阻力系數(shù)值 漸縮變經(jīng)管（對應(yīng)小斷面流速）0.1 44 圖10 1 2 33 2 1 圖9 圖8圖7圖6圖5 圖4圖3圖2圖1 3 2 1 1 2 31 2 31 2 31 2 3 1 2 31 2 33 2 1 漸擴(kuò)變經(jīng)管（對應(yīng)小斷面流速）0.3 無網(wǎng)濾水閥（對應(yīng)閥進(jìn)口流速）3.0 合流三通--旁支圖一(2—3)1.5 合流三通--直通圖二(1—3)0.5 分流三通--旁支圖三(1—2)1.5 分流三通--直流圖四(1—3)0.1 合流三通圖五(1,3—2)3.0 分流三通圖六(2--1,3)1.5 合流三通圖七(2—3)0.5 分流三通圖八（3—2）0.3 直流四通圖九2.0 分合流四通圖十3.0 配件名稱局部阻力系數(shù)值 公稱直

word格式可編輯 專業(yè)技術(shù)分享 水管系統(tǒng)各部件局部阻力系數(shù) 配件名稱局部阻力系數(shù)值 漸縮變經(jīng)管（對應(yīng)小斷面流速）0.1 44 圖10 1 2 33 2 1 圖9 圖8圖7圖6圖5 圖4圖3圖2圖1 3 2 1 1 2 31 2 31 2 31 2 3 1 2 31 2 33 2 1 漸擴(kuò)變經(jīng)管（對應(yīng)小斷面流速）0.3 無網(wǎng)濾水閥（對應(yīng)閥進(jìn)口流速）3.0 合流三通--旁支 圖一(2—3) 1.5 合流三通--直通 圖二(1—3) 0.5 分流三通--旁支 圖三(1—2) 1.5 分流三通--直流 圖四(1—3) 0.1 合流三通 圖五 (1,3—2) 3.0 分流三通 圖六 (2--1,3) 1.5 合流三通 圖七(2—3) 0.5 分流三通圖八（3—2）0.3 直流四通圖九2.0 分合流四通

管件和閥件名稱ζ值 標(biāo)準(zhǔn)彎頭45°，ζ=0.3590°，ζ=0.75 90°方形彎頭1.3 180°回轉(zhuǎn)頭1.5 活接管0.4 彎管φ r/d 30°45°60°75°90°105°120° 1.50.080.110.140.160.1750.190.20 2.00.070.100.120.140.150.160.17 突然擴(kuò)大a1/a200.10.20.30.40.50.60.70.80.91 ζ10.810.640.490.360.250.160.090.040.011 突然縮小a1/a200.10.20.30.40.50.60.70.80.91 ζ0.50.470.450.380.340.30.250.200.150.090

管段阻力系數(shù)∑ξ備注 1zwa50(320*320)型消聲彎管0.50.5附表3-2 200附表3-2 30.7050.705附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 500附表3-2 0附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.90.9附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.040.04附表3-2 1000附表3-2 0.17*3附表3-2 0.290.8附表3-2 120.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 150.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.5

關(guān)于通風(fēng)管三通的局部阻力系數(shù)問題

風(fēng)口阻力系數(shù)

管段阻力系數(shù)∑ξ備注 1zwa50(320*320)型消聲彎管0.50.5附表3-2 200附表3-2 30.7050.705附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 500附表3-2 0附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.90.9附表3-2 00附表3-2 0.070.07附表3-2 00附表3-2 0.040.04附表3-2 1000附表3-2 0.17*3附表3-2 0.290.8附表3-2 120.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.50.917附表3-2 150.70.7附表3-2 0.247附表3-2 0.17附表3-2 0.5

彎頭類型半徑r/b寬高比a/b高寬比a/b角度 待選參數(shù)ξ0緩彎頭0.8r/b>2ka/b190 參考值0.48110.48 轉(zhuǎn)彎半徑r/b0.60.70.80.9123 ξ0緩彎頭10.680.480.360.280.20.15 ξ0焊接彎頭10.870.80.740.70.340.23 角度0306090120150180 ka00.450.7511.92.63 煙道高寬比a/b0.40.60.812348 1.221.141.0710.860.850.91 1.551.351.1510.450.40.430.6 風(fēng)管局部阻力計算ξ=ξ0*ka*ka/b 應(yīng)用參數(shù)列表 r/b2ka/b 局

為確定給水管網(wǎng)閥門的局部阻力系數(shù),提出了一種基于幾何計算和現(xiàn)場試驗的局部阻力系數(shù)公式的構(gòu)建方法。先通過幾何計算建立球閥通流面積與閥芯旋轉(zhuǎn)角度的關(guān)系,并以某轉(zhuǎn)角下和全開時的通流面積之比作為球閥的面積開度,指出了傳統(tǒng)的以閥芯旋轉(zhuǎn)角度與全行程所需旋轉(zhuǎn)角度之比作為球閥開度定義的缺陷。然后以dn20球閥作為試驗對象,通過現(xiàn)場試驗,采集各開度下的壓差和流量值并計算出相應(yīng)的局部阻力系數(shù),經(jīng)曲線擬合,建立了面積開度與球閥局部阻力系數(shù)之間的關(guān)系。另一組面積開度和球閥局部阻力系數(shù)的試驗數(shù)據(jù)表明,該計算公式能有效地應(yīng)用于球閥局部阻力系數(shù)計算。

. '. 談通風(fēng)管道局部阻力計算方法 胡寶林 在通風(fēng)除塵與氣力輸送系統(tǒng)中，管道的局部阻力主要在彎頭、變徑管、三通、 閥門等管件和重雜物分離器、供料器、卸料器、除塵器等設(shè)備上產(chǎn)生。由于管件形 狀和設(shè)備結(jié)構(gòu)的不確定性以及局部阻力的復(fù)雜性，目前許多局部阻力系數(shù)還不能用 公式進(jìn)行計算，只能通過大量的實驗測試阻力再推算阻力系數(shù)，并制成表格供設(shè)計 者查詢。例如在棉花加工生產(chǎn)線上，常規(guī)的漏斗形重雜物分離器壓損為300ap左右， 離心式籽棉卸料器壓損為400ap左右，這些都是實測數(shù)據(jù)，由于規(guī)格結(jié)構(gòu)不同差異 也會很大，所以僅供參考。只有一些常見的形狀或結(jié)構(gòu)比較確定的管件及設(shè)備可通 過公式計算阻力系數(shù)，例如彎頭、旋風(fēng)除塵器等。局部阻力是管道阻力的重要組成 部分，一個4rd90°彎頭的阻力相當(dāng)于2.5～6.5m的直管沿程阻力。由于涉及 到局部阻力的管件種類繁多，不便一一列舉，

1/14 實驗三：通風(fēng)管道中風(fēng)流摩擦阻力及阻力系數(shù)的測定 附錄?實驗指導(dǎo)書 實驗一礦井空氣中主要有害氣體濃度的測定 一、實驗?zāi)康?1型手動采樣器測定co、co和hs含量的方法;(1)學(xué)習(xí)使用j,22 (2)學(xué)習(xí)使用比長式檢測管測定co、co和hs含量的方法。22 二、實驗要求 (1)掌握j,1型手動采樣器的構(gòu)造、原理和使用方法; (2)掌握比長式檢測管測定co、co和hs的原理及方法。22 三、實驗儀器和設(shè)置(見附表1) 附表1實驗一所用的儀器和設(shè)備 序號名稱型號或規(guī)格數(shù)量 1手動采樣器j,1型7 2秒表普通7 3氣普發(fā)生器普通1 4co檢測管?、?、?型7 5co檢測管?、?型726hs檢測管?型727長頸漏斗普通

闡述了熱通道幕墻內(nèi)部通道氣流流動的規(guī)律。采用一維流動計算模型,建立各有限段剖面氣流的貝努里能量方程、質(zhì)量連續(xù)性方程,運用有限分析法尋求數(shù)值解,并設(shè)計專用的計算程序。通過熱通道幕墻的多種工程模型試驗,觀察進(jìn)出風(fēng)口流場結(jié)構(gòu),實測局部阻力損失系數(shù)。最后給出了計算實例。

通過對國產(chǎn)upvc給水管進(jìn)行系統(tǒng)實驗,對實驗資料進(jìn)行回歸分析并與現(xiàn)有計算公式相比較,導(dǎo)出upvc給水管沿程阻力系數(shù)的計算公式,為upvc給水管的水頭損失計算提供依據(jù)

一、產(chǎn)品[對夾升降式止回閥]的詳細(xì)資料： 產(chǎn)品型號：h71 產(chǎn)品名稱：對夾升降式止回閥 產(chǎn)品特點： 二、流體力學(xué)性能：h71對夾升降式止回閥的體積流量與壓力降關(guān)系： 水的當(dāng)量體積流量vw與實際流體的體積流量v按下式換算： 式中：vw一水的當(dāng)量體積流量．l／s; p一流體密度，kg／m3v一實際流體的體積流量，i／s; v一實際流體的體積流量，i／s。

送風(fēng)孔板阻力系數(shù)模擬研究——孔板作為一種風(fēng)口形式，不僅可以用于潔凈室送風(fēng)末端，也常常用于地鐵站臺通風(fēng)、列車車廂送風(fēng)等人員密集或是空間相對狹小等場合。本文首先理論分析影響孔板阻力特性的參數(shù)，接著利用cfd模擬了不同開孔率下孔板的阻力特性，得出了孔...

管道彎頭和三通近距離耦合阻力系數(shù)實驗研究——對供熱制冷系統(tǒng)管段內(nèi)彎頭和三通近距離的流動情況建立了實驗?zāi)Ｐ?。采用piv對實驗?zāi)Ｐ蛢?nèi)部的流動進(jìn)行分析,用fluent軟件sst模型時管道內(nèi)的流動進(jìn)行數(shù)值計算,并對比分析piv與cfd的計算結(jié)果。根據(jù)實驗提出了4種改進(jìn)方...

水管系統(tǒng)各部件局部阻力系數(shù) 配件名稱局部阻力系數(shù)值 漸縮變經(jīng)管（對應(yīng)小斷面流速）0.1 44 圖10 1 2 33 2 1 圖9 圖8圖7圖6圖5 圖4圖3圖2圖1 3 2 1 1 2 31 2 31 2 31 2 3 1 2 31 2 33 2 1 漸擴(kuò)變經(jīng)管（對應(yīng)小斷面流速）0.3 無網(wǎng)濾水閥（對應(yīng)閥進(jìn)口流速）3.0 合流三通--旁支圖一(2—3)1.5 合流三通--直通圖二(1—3)0.5 分流三通--旁支圖三(1—2)1.5 分流三通--直流圖四(1—3)0.1 合流三通圖五(1,3—2)3.0 分流三通圖六(2--1,3)1.5 合流三通圖七(2—3)0.5 分流三通圖八（3—2）0.3 直流四通圖九2.0 分合流四通圖十3.0 配件名稱局部阻力系數(shù)值 公稱直

介紹了pe管熱熔連接和電熔連接的原理及特點,對熱熔焊縫對氣體流動的影響進(jìn)行了實驗和數(shù)值模擬研究,得出單個熱熔焊縫阻力系數(shù)。

敘述了艇用止回閥的阻力系數(shù)設(shè)計過程中待確定的要點,并基于cosmosflowworks對艇用止回閥的阻力系數(shù)進(jìn)行模擬仿真求解,求解了止回閥內(nèi)部壓力特性的結(jié)果,給出了預(yù)計的確定閥門阻力系數(shù)的一般方法。

閥門,接頭類的損失系數(shù)直觀狀態(tài)表(m) 管徑90°彎頭45°彎頭90°t型 管分流用 90°t型 管直流用 控水閥門逆水閥門 a(mm)b(inch) 151/20.60.360.90.180.122.4 203/40.750.451.20.240.153.6 2510.900.541.50.270.184.5 3211/41.200.721.80.360.245.4 4011/21.500.902.10.450.306.6 5022.101.203.00.60.398.4 6521/22.401.503.60.750.4810.2 8033.001.804.50.900.6012.0 9031/23.602.105.41.08