水利工程基樁水平承載力試驗分析

PHC管樁水平承載力試驗與設(shè)計構(gòu)造

西寧地區(qū)單樁水平承載力試驗研究——大型工業(yè)廠房的樁基礎(chǔ)長期受水平荷載作用，其單樁水平承載力十分重要．通過對西寧地區(qū)泥漿護壁機械成孔灌注樁、夯擴樁、預(yù)制打入樁等不同樁型的水平靜載荷試驗，總結(jié)了西寧地區(qū)單樁水平承栽力的特點及規(guī)律，供樁基設(shè)計、施工...

根據(jù)現(xiàn)實生活出現(xiàn)的一些建筑護欄破損導(dǎo)致人員傷亡的案例，結(jié)合2個在建工程的金屬類建筑護欄和砌體及混凝土建筑護欄的水平承載力試驗，探討一套具有較強可操性的建筑護欄水平承載力試驗方法。

鋼筋彈模es2.00e+11 混凝土彈模ec3.00e+10 αe6.67e+00 樁直徑d0.75 樁身換算截面模量w0=πd/32[d 2 +2(αe-1)ρgd0 2 ]4.36e-02 配筋率ρg0.00711564 保護層厚度c0.07 樁凈直徑0.61 樁身換算截面慣性矩i0=w0d0/21.33e-02 樁身抗彎剛度ei=0.85eci03.39e+08 樁頂允許水平位移χoa0.006 樁頂水平位移系數(shù)vx0.94 計算寬度b01.4625 樁的水平變形系數(shù)α0.63531111 水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m2.40e+07 水平承載力特征值4.16e+05 hc承臺高度2.4換算深度αh bc承臺寬度8.2位移控制 bc'承臺受側(cè)向土抗力一邊的計算寬度9.2強度控制 bc'承臺受側(cè)向土抗力一邊的寬度9

結(jié)構(gòu)構(gòu)件計算書 第1頁，共2頁 單樁水平承載力設(shè)計值計算 項目名稱_____________日期_____________ 設(shè)計者_____________校對者_____________ 一、構(gòu)件編號:zh-1 二、依據(jù)規(guī)范: 《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(jgj94－94) 三、計算信息 1.樁類型:樁身配筋率＜0.65%灌注樁 2.樁頂約束情況:鉸接、自由 3.截面類型:方形截面 4.樁身邊寬:d=800mm 5.材料信息: 1)混凝土強度等級:c20ft=1.10n/mm2ec=2.55*104n/mm2 2)鋼筋種類:hrb335es=2.0*105n/mm2 3)鋼筋面積:as=2614mm 2 4

靜壓管樁水平承載力受多種不確定性因素影響,是一個復(fù)雜的灰色分析問題。本文運用灰色理論,建立了一種預(yù)測靜壓管樁單樁水平承載力的數(shù)學(xué)模型,與實際工程現(xiàn)場水平靜載試驗實測數(shù)據(jù)進行了對比分析,證明其預(yù)測精度良好,適用性強,具有一定的工程參考價值。

11#樓1~21軸驗算樁基水平承載力 水平位移允許值10mm0a，樁的換算深度0.4h，樁與承臺連接按鉸接 1)計算樁水平變形系數(shù) 地基土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m=8.0mn/4m 5/0eimb(5.7.5) bo=0.9(1.5x0.8+0.5)=1.53m 085.0ieeic=4.69x10 5knm4 得=0.48 2)計算樁水平承載力特征值rha 取vx=2.441 rha=0.753eia0/vx(5.7.2-2) =0.75x0.483x4.69x105x0.01/2.441 =159.4kn 3）結(jié)果驗算 查電算信息風(fēng)荷載作用下基底剪力為vx=2247kn,vy=3945kn,地震作用 下基底剪力為vx=1126kn,vy=1084kn.故由風(fēng)荷載作用下控制。該部分樁總 樁數(shù)為76

大直徑柔性鋼管嵌巖樁水平承載力試驗與理論分析

在東海大橋附近海域?qū)Ｉ巷L(fēng)電場大直徑鋼管樁進行了水平承載力試驗,采用單向單循環(huán)加載法,測試了直樁、正反斜樁的水平承載力及水平位移。測試發(fā)現(xiàn)正斜鋼管樁承載力最大,直樁承載力最小。樁身澆灌的混凝土對提高承載力有很大幫助。測試結(jié)果可供類似工程參考。

通過現(xiàn)場真型試驗,對灌注細石混凝土微型樁的水平承載力進行研究,研究結(jié)果表明微型樁基礎(chǔ)宜采用水平允許位移控制確定其水平設(shè)計承載力。結(jié)合試驗結(jié)果,研究了微型樁單樁及群樁水平承載力的計算方法。選用合理的設(shè)計參數(shù),可采用提供的設(shè)計方法進行微型樁基礎(chǔ)水平承載力的初步設(shè)計。

方樁（1）管樁(2)判斷2直徑（邊長）500 水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m8樁壁厚125 樁身抗彎剛度109296386718750 水平承載 力特征值(kn)75.072575 沿水平荷載方向的距徑比4 平行于水平力方 向樁數(shù)2 樁的相互影響效應(yīng)系數(shù)0.81054579 承臺側(cè)向土抗力 效應(yīng)系數(shù)0.0245563 群樁的水平承載 力特征值(kn)126.58551 樁的水平承載 砼身抗壓 強度35.9 樁身抗拉 強度2.22配筋強度0配筋面積899配筋彈模 樁頂最大 彎矩系數(shù)0.768 樁頂水平 位移系數(shù)2.441 樁頂水平 允許位移 （mm）10 樁的水平 變形系數(shù)0.606914計算寬度 垂直于水 平力方向 樁數(shù)2 樁頂約束 效應(yīng)系數(shù)2.05 樁頂水平 位移允許 值10 受側(cè)向土 抗力一邊 的承臺寬3000承臺高度 群樁

樁直徑d1200mmd01080 樁保護層c60mmρg0.015258316 樁的配筋as17248mmαe6.666666667 樁砼的ec30000mpa樁截面模量wo193310496 樁配筋es200000mpa 樁側(cè)土比例系數(shù)m3000kn/m4 樁身的計算寬度b01.98m 0.2949303141/m 樁頂水平位移系數(shù)vx0.94(固結(jié))2.441（鉸接、自由） 樁頂允許水平位移xoa10mm 544.8551082kn（固結(jié)） 樁頂荷載p4000kn 樁長l50000mm 樁身砼的彈性模量e30kn/mm2(c30) 樁身直徑d1200mm 2.948808681mm 單樁水平承載力計算(建筑 樁身抗彎剛度ei=0.85ecio=0.85ec×wodo/2 樁的水平變形系數(shù)α

管樁直徑d=0.3m5.7.5條 壁厚t=0.07m 彈性模量e=36000n/mm2c60 i=0.000365m4 比例系數(shù)m=2mn/m4 計算寬度b0=0.855m5.7.5條 水平變形系數(shù)α=0.6868985.7.5條 α*h=2.15686m表6.7.2 取2.4m 水平位移系數(shù)νx=3.526表6.7.2 樁露頭h0=0.8m 樁頂允許位移χ0a=h0/60=0.013333m 水平承載力特征值rha=10.27849kn式5.7.2-2 單樁水平承載力力特征值計算

樁形狀：圓形 直徑d或邊長b：1000mm 保護層c：65mm 樁身配筋率ρg：0.80% 樁身混凝土抗拉強度ft：1.43n/mm2 樁身混凝土彈性模量ec:30000n/mm2 鋼筋彈性模型es：200000n/mm2 量與混凝土彈性模量比值αe：6.67 樁埋深h：20m 樁頂約束情況：鉸接、自由 土水平抗力系數(shù)的比例系數(shù)m：5.0mn/m4 樁身的計算寬度b0:1800mm 厚度的樁截面寬度b0或直徑d0:870mm 算截面受拉邊緣的截面模量w0:104912cm3 換算截面的慣性矩i0：4563675cm4 樁身換算截面積an:8210cm2 樁身抗彎剛度ei：1.164e+15n*mm2 樁水平變形系數(shù)α：0.3781/m 樁的換算埋深αh：4.000 樁身最大彎矩系數(shù)

時間:2014-9-10 鋼筋品種2級鋼 砼等級c30 d=500mm 保護層厚度c=40mm 樁身配筋率pg=0.20% m=4.00e+06n/m4 vm=0.768 vx=2.5 rm=2 ζn=0.5 nk=3000.00kn rha=95.17kn 樁身水平承載力是95.17kn 備注：1.根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》(jgj94-2008)第58至第64頁編寫 編號：zh-1 圓形樁水平承載力計算表

樁徑d(m)樁長l(m)fc（n/?）ft（n/?）ec（n/?） 0.84016.71.5731500 縱筋根數(shù)縱筋直徑（mm）ρgfy（n/?）es（n/?） 8140.245%300200000 承臺側(cè)向土 水平抗力系數(shù) 比例系數(shù) m(mn/m^4) b。 (m) w。 (m^3) i。 (m^4)α e 41.530.05130.01796.349 樁水平變形 系數(shù)α 樁水平變形系 數(shù)αl 樁頂鉸接、 自由/固結(jié) （0/1） 樁頂最大彎 矩系數(shù)vm 樁頂水平位 移系數(shù)vx 0.41816.71400.7682.441 樁頂豎向力影 響系數(shù)ζn 樁截面模量塑 性系數(shù)γm 標(biāo)準(zhǔn)組合下 樁頂豎向力 nk（kn） 樁身換算截 面面積 an(m^2) 樁頂允許水 平位移х 0a(mm) 0.5242000.

確定單樁水平承載力的數(shù)解法——從數(shù)學(xué)的角度出發(fā)，利用非完整試樁水平靜載試驗實測數(shù)據(jù)直接求解單樁水平極限承載力，并通過工程實例計算與分析比較，精度較高，具有一定的實用價值．

結(jié)合某工程實例,通過現(xiàn)場加載測試其鋼欄桿立柱在水平荷載作用下的使用性能和承載能力,從而確定該工程鋼欄桿的安全性能,可供類似項目參考。

根據(jù)墩基礎(chǔ)的受力機理,采用單向多循環(huán)加卸荷法,通過對粘性土地基墩基礎(chǔ)水平承載力現(xiàn)場試驗與研究,分析了影響單墩水平承載力的因素,目的是對單墩水平承載力經(jīng)驗公式進行修正。結(jié)合大量的現(xiàn)場試驗和觀測數(shù)據(jù)進行統(tǒng)計、回歸分析,得出了在水平載荷下的粘性土地基新的單墩承載力經(jīng)驗公式。通過新舊經(jīng)驗公式計算結(jié)果與實測值的比較,結(jié)果表明:新經(jīng)驗公式是比較可靠、可行的,可供設(shè)計參考使用。

　淺析了城市防洪堤基樁水平承載力的檢測,從檢測原理、實測數(shù)據(jù)處理、抽檢結(jié)果的數(shù)學(xué)處理等方面進行了簡要的分析論述。

軟土地區(qū)的高速公路與高層建筑經(jīng)常選用樁基作為其基礎(chǔ),樁基礎(chǔ)的水平承載特性對建(構(gòu))筑物的穩(wěn)定性有著重要影響。為分析樁基礎(chǔ)在水平荷載作用下的承載力特性,在傳統(tǒng)的樁基p-y曲線計算方法的基礎(chǔ)上,提出利用巖土工程原位測試數(shù)據(jù)計算樁基p-y曲線的方法,對現(xiàn)場兩根鉆孔灌注樁進行載荷試驗與有限元模擬,并將基于巖土工程原位測試技術(shù)的樁基p-y曲線法計算結(jié)果與傳統(tǒng)的matlock樁基p-y曲線法計算結(jié)果進行對比分析。結(jié)果表明:基于巖土工程原位測試技術(shù)的樁基p-y曲線法可計算水平荷載下樁身水平位移、樁身截面彎矩和樁側(cè)土體抗力；不同土層深度處得到的樁基p-y曲線與有限元模擬結(jié)果吻合較好,驗證了本文所提出的方法的可靠性和適用性?；趲r土工程原位測試技術(shù)的樁基水平承載力評價方法可借助原位測試技術(shù)獲得準(zhǔn)確、可靠的土性參數(shù),避免了原位取樣、載荷試驗所需的高額費用,為樁基水平承載特性研究提供了新的思路。

文章針對黃土場地在樁頂設(shè)置灰土墊層工況,就灰土墊層厚度對單樁水平承載力的影響進行研究。當(dāng)樁頂下存在灰土墊層時,隨著灰土墊層厚度增加,單樁水平承載力均呈現(xiàn)非線性增加的趨勢,且增加梯度逐漸變小。當(dāng)灰土墊層厚度較小時,灰土厚度增加引起的單樁水平承載力增幅較大。當(dāng)灰土墊層厚度較大時,灰土墊層厚度增加引起的單樁水平承載力增幅較小。