小角X射線散射確定Lc4鋁合金時效析出粒子的體積

用小角ｘ射線散射（ｓａｘｓ）法研究了聚甲基丙烯酸β羥乙酯（ｈｅｍａ）在聚乙烯（ｐｅ）膜上輻照接枝物的形態(tài)結構。采用ｔｓｖａｎｋｉｎ模型和ｂｕｃｈａｎａｎ改進的ｓａｘｓ分析方法，測定了ｈｅｍａ／ｐｅ輻照接枝物的長周期、晶片厚度、無定形厚度及一維結晶度等參數(shù)。發(fā)現(xiàn)ｈｅｍａ／ｐｅ接枝物存在著兩種長周期及兩組不同的形態(tài)結構參數(shù)。筆者提出了“雙重夾層結構”模型，對該接枝物的形成機理作了討論。

應用小角x射線散射技術研究了cu60zr30ti10非晶合金從300到813k之間微結構的演化情況.發(fā)現(xiàn)在淬火狀態(tài)下cu60zr30ti10非晶合金中存在直徑30nm左右的富cu區(qū).非晶的結構弛豫包括573k之前的低溫結構弛豫和573k到玻璃轉變溫度的高溫結構弛豫,弛豫的結果是產生含有有序原子團簇的富cu區(qū),這些有序原子團簇的富cu區(qū)是隨后晶化過程中晶核產生的基礎.porod曲線分析表明,晶化生成的納米體心立方cuzr相和基體之間有明銳的界面.

介紹x射線在鋁合金浮橋對接焊縫探傷中的應用以及采用正交試驗法確定最佳的參數(shù)組合。

針對工廠軋線改造后要求增加錠坯厚度,研究了大規(guī)格lc4鋁合金方鑄錠的成型工藝。實踐證明此工藝設計合理,生產出了合格的鑄錠,滿足了工廠生產的需求。

描述了鋁合金鑄造車輪x射線數(shù)字成像檢測的人員資質、系統(tǒng)組成、成像技術、檢測技術要求等。適用于鋁合金鑄造車輪x射線數(shù)字成像檢測，同時也可作為其他輕合金鑄件x射線成像檢測的參考。

通過在半鄉(xiāng)村、工業(yè)酸雨和海洋大氣環(huán)境中為期20年的現(xiàn)場暴露試驗,研究了帶包鋁層的lc4的腐蝕失重規(guī)律和機械性能損失情況,并利用金相顯微鏡、掃描電鏡(sem)、能譜儀(eds)和紅外光譜儀(ftir)分析了表面和截面的腐蝕形貌以及腐蝕產物組成。結果表明,lc4的腐蝕失重在工業(yè)污染和海洋大氣環(huán)境中較大,在半鄉(xiāng)村大氣環(huán)境中很小,腐蝕失重隨暴露時間的關系接近線性變化。帶包鋁層的lc4在3種大氣環(huán)境中暴露20年后仍保持著優(yōu)異的機械性能,且點蝕都未穿透lc4的包鋁層。lc4在工業(yè)污染和海洋大氣環(huán)境中的腐蝕產物都為水合氫氧化鋁。

"影錐法"是實驗上定量測量散射大小的常用方法,具體做法是采用適當大小的鉛塊放置在放射源和探測器之間,鉛塊應足夠厚,以便能完全遮擋放射源對探測器的直射貢獻,此時探測器所記錄的輻射劑量率全部來自于散射,進而能定量得出散射光子的輻射劑量,圖1為"影錐法"裝置實例,測量結果列于表1。由表1可知,"影錐法"測量的散射輻射劑量率占總劑量率的不足1%,滿足gb/t12162.1—2000的設計要求。

通過在我國西北格爾木典型大氣環(huán)境進行大氣暴露實驗,測定lc4鋁合金在該地區(qū)的腐蝕率;利用掃描電鏡(sem)、能量色散x射線譜(edx)、電子探針(epma)、紅外光譜(ftir)和x射線衍射儀(xrd)觀察分析lc4鋁合金腐蝕表面形貌、元素分布和腐蝕產物結構。結果表明:lc4鋁合金的腐蝕以點蝕為主要特征,比其在非鹽湖大氣環(huán)境中的腐蝕嚴重,朝地面的腐蝕比朝天面嚴重,腐蝕產物層中含有大量的氧和鋁,較多的氯和硫;主要腐蝕產物為al2o3,al2o3.2sio2.2h2o和al2cl6.6h2o;含氯和硫的鹽參與鋁合金的大氣腐蝕過程,并起到促進腐蝕的作用。

影響鋁合金時效的因素 作者：工藝科：陳慧發(fā)布時間：2007.11.10,00:00,星期六 固溶淬火后鋁合金的強度、硬度隨時間延長而顯著提高的現(xiàn)象，稱為時效， 鋁合金時效硬化是一個相當復雜的過程，目前普遍認為時效硬化是溶質原子偏聚 形成硬化區(qū)的結果，它不僅取決于合金元素的組成、時效工藝，還取決于合金在 生產過程中所產生的缺陷狀態(tài)，特別是空位、位錯的數(shù)量和分布等，一般來說， 鋁合金的時效主要受以下因素的影響。 1）合金化學成分的影響 一種合金能否通過時效來強化，首先取決于組成合金的元素能否溶解于固溶 體以及固溶度隨溫度變化的程度。如硅、錳在鋁中的固溶度比較小，且隨溫度變 化不大，而鎂、鋅雖然在鋁基固溶體中有較大的固溶度，但它們與鋁形成的化合 物的結構與基體差異不大，強化效果甚微。因此，二元鋁－硅、鋁－錳、鋁－鎂、 鋁－鋅通常都不采用時效強化處理；而有些二元合金

介紹了掠入射x射線散射法(gxrs法)測量超光滑表面的原理及基于商業(yè)用x射線衍射儀改造而成的實驗裝置。以3片不同粗糙度的硅片作為實驗樣品,分別應用一級矢量微擾理論和改進的harvey-shack理論對其散射分布進行處理,所得結果與原子力顯微鏡測量結果基本相符。分析了探測器接收狹縫的寬度和入射光發(fā)散度對實驗結果的影響,隨著探測器接收狹縫寬度和入射光發(fā)散度的減小,測量誤差呈指數(shù)迅速減小。在所測量的空間頻率范圍內,功率譜密度(psd)函數(shù)的誤差隨頻率的增加而減小。

利用x射線機以及其他技術,對鋁合金消失模鑄造充型過程進行了觀察。結果表明,充型過程中,熔體是以波浪式向前推進。充型中期,充型速度增加較快;而充型末期,由于溫度降低以及氣壓升高,充型速度銳減。

鋁合金中的析出相

針對x射線康普頓背散射安檢圖像在噪聲、背景均勻性和對比度等方面存在的問題,根據(jù)輻射成像系統(tǒng)自身的特點設計了一種混合濾波器,用于改善圖像質量.經過圖像濾波后,在監(jiān)視器終端獲得了層次清晰、輪廓分明、背景均勻的x光背散射圖像.

介紹了采用射線熒光法測定鋁鋅系列鋁合金中各元素含量的方法及相關條件,以俄羅斯вилс公司研制的al-zn-mg-cu系列鋁合金標準物質作為光譜標準,基體效應校正采用基本參數(shù)法,建立了x射線光譜測定鋁鋅系列變形鋁合金中cu、mn、mg、fe、si、zn、ni、cr、ti和zr10種元素的方法。該方法分析實際樣品,結果和化學法分析值相吻合,10次制樣測量,各元素rsd在0.18%～3.08%。本方法具有樣品前期處理簡便、干擾因素小,且快速、準確等特點。

根據(jù)廣義mie理論,研究了具有軌道角動量拉蓋爾-高斯光束(lgb)的空間傳輸特性以及單粒子散射特性.在單體球粒子對高斯光束散射研究的基礎上,分析了在自由空間不同傳輸距離lgb光束的光強分布情況,在不考慮散射和波束相移關系的情況下,將lgb作為入射高斯光束,通過對波束入射時的散射衰減截面求解得到波束因子,利用矢量球諧函數(shù)對入射高斯波束進行展開,從而研究了單球粒子在在軸條件下對具軌道角動量高斯波束入射的散射問題.通過數(shù)值計算,討論了散射強度及角分布在不同波束寬度情況下對其散射特性的影響,并與平面波的情況做了對比.結果表明,當波束束腰半徑較小時,束腰半徑對衰減率的影響較大,而當束腰半徑遠大于粒子半徑時,接近于平面波的情況.

為預測2124鋁合金時效成形的回彈量,對時效成形過程進行了理論分析,提出了通過應力松弛量計算時效成形回彈的方法。進行了單向應力松弛試驗,得到2124鋁合金應力松弛行為的數(shù)學表達式,推導出回彈后零件半徑的計算公式,并通過實驗證明其有效。運用得到的公式研究了彎曲半徑、零件厚度和時效時間對回彈量的影響,得到了相應的變化規(guī)律和回彈量的下限值,并且給出時效成形回彈成因的解釋,并提出材料的應力松弛極限是時效成形回彈的成因之一。

為實現(xiàn)快速、無損、精確的塑料薄膜厚度分析,討論了xrf方法在塑料薄膜厚度測量中的應用,采用源初級射線散射法對塑料薄膜厚度進行相對測量。結果表明,厚度在10～800μm時,反散射x射線熒光強度與塑料薄膜厚度線性關系良好。對儀器標定后進行200s快速測量,測量的厚度絕對誤差<3μm(10～135μm),相對誤差<4%(36～576μm),有較高的測量精度。xrf方法可用于塑料薄膜厚度的測量,該法對塑料工業(yè)的生產有現(xiàn)場指導的意義。

制冷離心壓縮機鋁合金葉輪的x射線檢測——文章闡述了使用x射線進行制冷離心機鋁合金葉輪的內部缺陷檢測時，如何進行液體補償以及對缺陷的評定方法和判定。

鎂鋁合金和鋁合金的散熱比較

美國專利us7025839本發(fā)明介紹了具有固溶合金元素的時效硬化鋁合金的熱處理方法，該方法包括下列步驟：把合金放在適合于此合金的ta溫度下保溫較短時間，然后從ta溫度以足夠的冷卻速度冷卻到低溫，使合金中原來析出的固溶元素再度固溶。然后將合金置于tb溫度保溫足夠時間，使固溶元素二次形核適當析出或連續(xù)析出；最后把合金加熱到接近于或高于ta溫度，即tc溫度，保溫足夠時間，這樣可以使合金強度最大。

采用不同時效工藝對建筑6061-sr鋁合金壁板試樣進行了處理,并進行了力學性能、耐磨損性能和抗高溫氧化性能的測試與分析。結果表明,超聲振動輔助時效明顯提高試樣的力學性能、耐磨損性能和抗高溫氧化性能。與120℃常規(guī)時效相比,其壁板的抗拉強度增大20.5%,屈服強度增大23.4%,斷后伸長率增大20.9%,磨損體積小52.8%,質量增加率減小48.4%。時效工藝優(yōu)選為超聲振動輔助時效。

本文以鎂合金zk60和鋁合金7a04為研究對象,采用加入中間層鋅的方式對mg/al異種材料進行了擴散焊接試驗,試驗焊接條件在非真空環(huán)境下,焊接設備及條件相對簡單,具有很高的實際工業(yè)生產利用價值。探索性的總結出一些影響鎂鋁擴散焊接的因素以及有利80min～120min能得到良好的擴散焊接頭。