整圈未焊透三通塑性極限內(nèi)壓的估算式擬合及驗證

采用有限元分析研究了單一內(nèi)壓作用時局部減薄缺陷對三通管塑性極限內(nèi)壓的影響?？偨Y(jié)出含底部缺陷三通管的塑性極限載荷隨缺陷尺寸影響的變化規(guī)律。

焊制三通在面內(nèi)彎矩作用下的塑性極限載荷

三通管在使用中受介質(zhì)的腐蝕或沖刷而產(chǎn)生局部減薄,從而降低其使用的安全性。因此,采用彈塑性有限元方法,分析了含點蝕缺陷引起的局部減薄對三通管極限載荷的影響。在對常用三通管幾何尺寸簡化為等徑等壁厚的基礎(chǔ)上,借助ansys軟件中的設(shè)計語言(apdl),構(gòu)建了參數(shù)化有限元模型。通過改變?nèi)ü芗叭毕莸膸缀螀?shù),建立任意含點蝕缺陷三通管的有限元模型,實現(xiàn)三通管分析流程的過程控制。并研究了三通管幾何參數(shù)對其塑性極限載荷的影響,為壓力管道分析及使用安全提供一定的參考。

內(nèi)壓下焊制管道三通塑性極限載荷有限元分析 作者：軒福貞;劉長軍;李培寧 作者機構(gòu)：華東理工大學(xué)化機所,;華東理工大學(xué)化機所,;華東理工大學(xué)化機所, 來源：化工設(shè)備與管道 issn：1009-3281 年：2001 卷：038 期：002 頁碼：45-51 頁數(shù)：7 中圖分類：tqo5 正文語種：chi 關(guān)鍵詞：焊制三通極限壓力有限元方法。 摘要：本文采用理想彈塑性材料及小變形假設(shè)的有限元技術(shù)，系統(tǒng)分析并驗證 管徑比d/d≥05管道焊接三通的塑性極限壓力及網(wǎng)格密度、單元類型和約 束形式對數(shù)值解的影響，結(jié)果表明，在管徑比d/d≥05的范圍內(nèi)，等徑三 通的極限承載能力優(yōu)于d/d=083和d/d=065的主管徑厚比d/t相同 的異徑等強度三通，且在d/t較大時尤為明顯；采用小變形的分析方法能夠得 到滿足工程要求的極限壓力數(shù)值

本文采用理想彈塑性材料及小變形假設(shè)的有限元技術(shù)，系統(tǒng)分析并驗證管徑比d/d≥0.5管道焊接三通的塑性極限壓力及網(wǎng)格密度、單元類型和約束形式對數(shù)值解的影響，結(jié)果表明，在管徑比d/d≥0.5的范圍內(nèi)，等徑三通的極限承載能力優(yōu)于d/d=0.83和d/d=0.65的主管徑厚比d/t相同的異徑等強度三通，且在d/t較大時尤為明顯；采用小變形的分析方法能夠得到滿足工程要求的極限壓力數(shù)值解。

內(nèi)壓下焊制管道三通塑性極限載荷有限元分析

目前對于管道三通在內(nèi)壓和彎矩聯(lián)合作用下的塑性極限載荷累積規(guī)律有三種不同的觀點,即線性方程累積、拋物線方程累積和圓方程累積模式。文中采用非線性有限元方法分析內(nèi)壓與彎矩聯(lián)合作用下(包括面內(nèi)彎矩和面外彎矩兩種形式)管道三通的塑性極限載荷,結(jié)果表明其累積形式基本上介于拋物線方程和圓方程之間,并且與結(jié)構(gòu)幾何參量有關(guān)。最后在數(shù)值分析的基礎(chǔ)上提出復(fù)雜情況下考慮幾何因素的三通塑性極限載荷工程估算式,并用試驗結(jié)果進行驗證。

本文闡述鋼制三通管塑性成型的液壓加載系統(tǒng);進行單級壓力控制溢流閥的動態(tài)分析.探討了實現(xiàn)壓力控制的液壓比例元件和橋式氣路控制器,介紹了生產(chǎn)中的應(yīng)用情況.

填充在初始管件內(nèi)部的傳力介質(zhì)是三通管軸壓脹形工藝中的重要因素。內(nèi)高壓充液脹形具有工裝結(jié)構(gòu)復(fù)雜、成本高、密封條件苛刻的缺點;為尋求結(jié)構(gòu)簡單、成本低廉的工裝結(jié)構(gòu)需要選用其他成形傳力介質(zhì)。文章采用聚氨酯橡膠彈性材料和石蠟、石墨混合塑性材料為傳力介質(zhì),分別以紫銅三通管和硬鋁三通管軸壓脹形為例,在自行研制的30t軸壓脹形試驗平臺上進行了工藝試驗,分析了不同傳力介質(zhì)對脹形工藝的影響,獲得了合格成形件和較理想的傳力介質(zhì)。結(jié)果表明,聚氨酯橡膠彈性材料不適合成形高徑比大于1的支管,塑性傳力介質(zhì)中石蠟石墨以4∶1混合時,三通管成形質(zhì)量比較理想。

本文運用雙矩弱作用屈服條件，分析了密集補強型球殼開孔接管的五類九種破壞機構(gòu)的完全解，并給出了各類機構(gòu)所適用的參數(shù)范圍；從而為建立一種開孔補強設(shè)計方法提供了理論基礎(chǔ)。本文算例和實驗結(jié)果符合得很好。

在幾個簡化假設(shè)的前提下，采用彈塑性有限元方法，系統(tǒng)分析了內(nèi)壓下含軸向裂紋的等徑焊制三通的極限載荷及其變化規(guī)律。分別給出了含軸向裂紋、穿透型裂紋及表面裂紋的三通極限載荷的估算公式，并將估算公式計算出的值與有限元數(shù)值解進行了比較。結(jié)果表明，深短裂紋和淺表面裂紋對極限載荷影響很小，內(nèi)表面和外表面兩種裂紋形式對極限載荷的影響差別不大；可采用外表面裂紋來分析；給出的估算公式具有較高的精度和合理的保守性。

塑性力學(xué)-梁的彈塑性彎曲及梁和剛架的塑性極限分析——§2.1矩形載面梁的彈塑性純彎曲　　§2.2橫向載荷作用下梁的彈塑性分析　　§2.3強化材料矩形載面梁彈塑性純彎曲　　§2.4超靜定梁的塑性極限載荷　　§2.5用靜力法和機動法求剛架的塑性極限載荷...

本文采用彈塑性有限元方法,系統(tǒng)研究了結(jié)構(gòu)尺寸d/t,r/d(名義直徑和壁厚之比,肩部半徑和主管名義直徑之比)對擠壓三通應(yīng)力分布的影響。計算結(jié)果表明增大三通肩部過渡半徑可以降低主、支管過渡區(qū)的最大應(yīng)力,同時也使得該部位的高應(yīng)力范圍擴大,增大壁厚能夠有效的降低相貫區(qū)和腹部的應(yīng)力水平,但并不會改變應(yīng)力分布規(guī)律,研究結(jié)果可為三通優(yōu)化設(shè)計和含缺陷結(jié)構(gòu)的完整性評定提供依據(jù)

采用彈塑性有限元方法,系統(tǒng)分析了內(nèi)壓載荷下含環(huán)向裂紋管道三通的塑性失效載荷。探討了管道三通塑性失效有限元分析中的建模技術(shù),包括變形參量選取,網(wǎng)格收斂性研究等。給出了塑性失效載荷隨裂紋尺寸變化的規(guī)律,以及不同裂紋位置(包括肩部和腹部)對三通塑性失效載荷的影響。最后根據(jù)有限元數(shù)值解建立了簡單的塑性失效載荷估算式,研究結(jié)果可為下一步含缺陷管件完整性評定提供參考數(shù)據(jù)。

結(jié)構(gòu)的塑性極限分析——梁的彈塑性彎曲　　塑性極限分析定理和方法　　梁的極限分析　　圓板的極限分析　　一．基本假定　　平截面假設(shè)：在變形過程中，變形前為平面的橫截面，變形后仍保持為平面，且與變形后梁的軸線垂直

采用彈塑性變形理論分析了紫銅三通管軸壓脹形過程中單位脹形力、軸向載荷及平衡力的計算,分析了支管平衡力對成形質(zhì)量的影響,制定了脹形過程的軸壓進給量;建立三通管軸壓脹形三維彈塑性有限元模型,分析成形工藝特點,獲取合理的工藝參數(shù)和模具結(jié)構(gòu);然后在自行研制的30t軸壓脹形試驗機上進行工藝試驗驗證,并對試件進行分析。結(jié)果表明,理論分析、有限元數(shù)值模擬和試驗結(jié)果相吻合。

本文介紹了異徑三通內(nèi)相貫線的埋弧自動焊的原理、傳動裝置,并介紹了解決相貫線橄欖圓的問題。

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我廠從建廠到現(xiàn)在,高壓管件均為方鐵鍛件。這種管件其聯(lián)接體系為方鐵、透鏡墊圈、螺紋法蘭、螺栓、螺母。為了克服方鐵三通零部件多、易泄漏、浪費材料、加工周期長、投資大和安裝復(fù)雜等缺點,1992年5月大修時,用焊接三通代替方鐵三通,使用情況良好?，F(xiàn)就焊接三通的結(jié)構(gòu)設(shè)計和應(yīng)力分析計算介紹如下。我們對φ267.4mm×28.6mm主管進行了

采用ansys有限元分析軟件建立三通的有限元模型,并對支主管徑比不同的三通進行了彈塑性加載模擬計算,進而得到了三通在內(nèi)壓、面內(nèi)彎矩和面外彎矩3種載荷作用下,應(yīng)力沿相貫區(qū)的分布規(guī)律及危險點的位置。研究結(jié)果表明:增大支管管徑并不能提高三通承受內(nèi)壓的能力,但可提高三通承受彎矩的能力;三通受內(nèi)壓時腹部向外膨脹,肩部向內(nèi)收縮;大開孔支管三通所能承受的極限面外彎矩要遠小于極限面內(nèi)彎矩。

在建設(shè)工程領(lǐng)域，選擇適合的管道連接件至關(guān)重要。本文將詳細比較塑料三通和金屬三通兩種常見的管道連接件，從材料特性、耐用性、安裝便捷性和成本等方面進行說明，以幫助讀者選擇適合自己需求的管道連接件。

利用數(shù)值模擬對y型三通管內(nèi)高壓成形過程進行了研究,研究了87mpa～145mpa范圍內(nèi)5條不同內(nèi)壓的加載路徑的成形過程,分析了過渡區(qū)內(nèi)凹、支管高度不足等缺陷產(chǎn)生的原因和內(nèi)壓為116mpa時零件成形過程中典型位置的壁厚變化,以及內(nèi)壓對零件壁厚分布的影響。數(shù)值模擬結(jié)果表明,106mpa～126mpa為成形y型三通管合適的壓力區(qū)間,但不同內(nèi)壓成形的零件最小壁厚不同。